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1_2_塔吊施工方案.doc

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_2_ 塔吊 施工 方案
资源描述:
恒元广场工程 1#、2#塔吊专项施工方案、、 工程概况及编制依据慈溪恒元广场项目位于慈溪市东部商务区 15#-A、15#-B,南至北三环,东至山洞桥耕地、北至规划广场路、西至规划中央大街。总用地面积约为 27359.2 平方米,拟建主楼 19-24 层办公酒店,裙房三层商业用房,地下室二层,总建筑面积约 13.6 万平方,米(地下室约 4.2 万平方米),上部框剪 结构。本工程布局二台 QTZ80 塔吊分别用于垂直运输,其中 1#塔吊位置 4-5/R-S 轴之间,2#塔吊位置 14-15/R-S,桩基为 φ800㎜钻孔灌注桩,桩顶标高 -3.600m.塔吊扶墙位置设置如下:各道附着装置之间的间隔距离必须严格按照塔吊使用说明书进行设置,允许根据实际情况在 1M 的范围内进行适当 调整, 调整到附墙框安装在塔身标准节有横腹杆的位置。根据《工程地质勘察报告》ZK8 号钻孔、ZK10 号钻孔;《QTZ80 塔吊说明书》、《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)、《宁波市建筑桩基设计与施工细则》(2001 甬 DBJ02-12)。本方案计算采用品茗安全软件 2010 版本。二、1#塔吊格构式基础设计验 算.(1#塔吊位于ZK8号钻孔附近)1、塔吊基本参数塔吊型号:QZT80; 标准节长度b:3m;塔吊自重Gt:550kN; 塔吊地脚螺栓性能等级:高强10.9级;最大起重荷载Q:80kN; 塔吊地脚螺栓的直径 d:30mm;塔吊起升高度H:41m; 塔吊地脚螺栓数目n:12个;塔身宽度B: 1.6m; 2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo:6.0m; 格构柱缀件类型:缀 板;格构柱缀件节间长度a 1:0.5m; 格构柱分肢材料类型:L125x10;格构柱基础缀件节间长度a 2:2m; 格构柱钢板缀件参数:宽100mm,厚10mm;格构柱截面宽度b 1:0.5m; 格构柱基础缀件材料类型:L100x10;3、基础参数桩中心距a:2.7m ; 桩直径d:0.8m ;桩入土深度l:28m; 桩型与工艺:泥浆护 壁钻( 冲)孔灌注桩;桩混凝土等级:C35; 桩钢筋型号:HRB335 ;桩钢筋直径:20mm; 承台宽度Bc:4m; 承台厚度h:1.2m ;承台混凝土等级为:C35; 承台钢筋等级:HRB335 ;承台钢筋直径:20; 承台保护层厚度:50mm;承台箍筋间距:250mm; 4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别:A类 近海或湖岸区; 风荷载高度变化系数:0.5;主弦杆材料:角钢/方钢; 主弦杆宽度c :250mm;工作状态:所处城市:浙江慈溪市, 基本风压ω 0:0.45 kN/m2,额定起重力矩Me:800kN·m; 基础所受水平力P: 35kN;塔吊倾覆力矩M:1160.31kN·m ; 工作状态下荷载计算一)、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算承台自重:G c=25×Bc×Bc×h=25×4.00×4.00×1.20=480.00kN;作用在基础上的垂直力:F k=Gt+Gc+Q=550.00+480.00+80.00=1110.00kN;2、塔吊风荷载计算地处 浙江慈溪市,基本风压ω 0=0.45 kN/m2;挡风系数计算:φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)挡风系数Φ=0.79;体型系数μ s=1.90;查表得:荷载高度变化系数μ z=0.50;高度z处的风振系数取:β z=1.0;所以风荷载设计值为:ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×1.90×0.50×0.45=0.30kN/m2;3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算:Mω=ω×Φ×B×H×H×0.5=0.30×0.79×1.60×41.00×41.00×0.5=318.31kN·m;总的最大弯矩值:Mmax=1.4×(Me+Mω+P×h)=1.4×(800.00+318.31+35.00×1.20)=1160.31kN·m;4、塔吊水平力计算水平力:V k=ω×B×H×Φ+P=0.45×1.60×41.00×0.79+35.00=58.35kN5、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力:F k=1110.00kN;Mkmax=1160.31kN·m;Vk=58.35kN;图中x轴的方向是随时变化的, 计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。(1)、桩顶竖向力的计算Nik=(F+G)/n±Myyi/Σyj2;式中:n-单桩个数,n=4 ;F-作用于桩基承台顶面的竖向力标准值;G-桩基承台的自重标 准值;My-承台底面的弯矩标准值;yj-单桩相对承台中心轴的Y 方向距离;Nik-单桩桩顶竖向力标准值;经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力:N kmax=Fk/4+(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=1110.00/4+(1160.31×2.70×2-0.5)/(2×(2.70×2-0.5)2)=581.38kN;最小压力:N kmin=Fk/4-(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=1110.00/4-(1160.31×2.70×2-0.5)/(2×(2.70×2-0.5)2)=-26.38kN;需要验算桩基础抗拔力。(2)、桩顶剪力的计算V0=1.2V/4=1.2×58.35/4=17.50kN;二)、塔吊与承台连接的螺栓验 算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力:Nvb=nvπd2fvb/4=1×3.14×30.002×310/4=219.13kN;Nv=1.2Vk/n=1.2×58.35/12=5.83kN3时,取λ=3,得 λ=0.48;βhs──受剪切承载力截面高度影响系数,当 h0<800mm时,取h0=800mm,h0> 2000mm时,取 h0=2000mm,其 间按内插法取 值,β hs=(800/1150)1/4=0.913;α──承台剪切系数,α=1.75/(0.478+1)=1.184;ho-承台计算截面处的计算高度, ho=1200.00-50.00=1150.00mm;697.65kN≤0.91×1.184×1.57×4000×1150/1000=7808.05kN;经过计算承台已满足抗剪要求,只需构造配箍筋!四)、单肢格构柱截面验算1、格构柱力学参数L125x10A =24.37cm2 i =3.85cm I =361.67cm4 z0 =3.45cm每个格构柱由4根角钢L125x10组成,格构柱力学参数如下:Ix1=[I+A×(b1/2-z 0)2] ×4=[361.67+24.37×(50.00/2-3.45)2]×4=46716.64cm4;An1=A×4=24.37×4=97.48cm2;W1=Ix1/(b1/2-z0)=46716.64/(50.00/2-3.45)=2167.83cm3;ix1=(Ix1/An1)0.5=(46716.64/97.48)0.5=21.89cm;2、格构柱平面内整体强度Nmax/An1=697.65×103/(97.48×102)=71.57N/mm2 26.375kN;Tuk/2+Gp=628.444/2+351.858=666.08kN > 26.375kN;桩抗拔满足要求。八)、桩配筋计算1、桩构造配筋计算按照构造要求配筋。As=πd2/4×0.65%=3.14×8002/4×0.65%=3267mm22、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!3、桩受拉钢筋计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002) 第7.4条正截面受拉承载力计算。N ≤ fyAs式中:N──轴向拉力设计值,N=26375.21N ;fy──钢筋强度抗压强度设计值,f y=300N/mm2;As──纵向普通钢筋的全部截面积。As=N/fy=26375.21/300=87.92mm2建议配筋值:HRB335钢筋, 11、20。实际配筋值3456.2 mm 2。依据《建筑桩基设计规范》(JGJ94-2008),箍筋采用螺旋式,直径不应小于 6mm,间距宜为200~300mm ;受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时,桩顶以下5d范围内箍筋应加密;间距不应大于100mm;当桩身位于液化土层范围 内时箍筋应加密;当考虑箍筋受力作用时,箍筋配置应符合现行国家 标准《混凝土结构设计规 范》GB50010的有关规定;当钢筋笼长度超过4m时,应每隔2m 设一道直径不小于12mm的焊 接加劲箍筋。三、2#塔吊格构式基础设计验 算.(2#塔吊位于19号钻孔附近)1、塔吊基本参数塔吊型号:QZT80(5214); 标准节长度b:3m ;塔吊自重Gt:550kN; 塔吊地脚螺栓性能等级:高强10.9级;
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