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- 1 -宁波欧意莱机械制造有限公司计算书目录1、刚架计算书…………………………………………………2、檩条计算书………………………………………………….3、抗风柱计算书……………………………………………….4、吊车梁计算书……………………………………………….5、支撑计算书………………………………………………….审核: 校对: 编制: 宁波市明州建筑设计院有限公司2011-8-10- 2 -1、刚架计算书1.1、GJ1 计算书设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006 年版);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS 102:2002);结果输出---- 总信息 ----结构类型: 门式刚架轻型房屋钢结构设计规范: 按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》计算结构重要性系数: 1.00节点总数: 43柱数: 18梁数: 24支座约束数: 9标准截面总数: 9活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 计算风荷载钢材: Q345梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 不计算基础梁刚度增大系数: 1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.95门式刚架梁平面内的整体稳定性: 不验算钢结构受拉柱容许长细比: 300钢结构受压柱容许长细比: 180钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 180柱顶容许水平位移/柱高: l / 240地震作用计算: 计算水平地震作用计算震型数: 3地震烈度: 6.00场地土类别:Ⅲ类附加重量节点数: 0设计地震分组:第一组周期折减系数:0.80地震力计算方法:振型分解法结构阻尼比:0.050按 GB50011-2001 地震效应增大系数 1.000窄行输出全部内容- 3 -风荷载作用下柱顶最大水平(X 向)位移:节点( 10), 水平位移 dx= 6.188(mm) = H / 1939.地震荷载作用下柱顶最大水平(X 向)位移:节点( 12), 水平位移 dx= 10.997(mm) = H / 1091.梁的(恒+活)最大挠度:梁( 5), 挠跨比 = 1 / 424.风载作用下柱顶最大水平位移: H/ 1939< 柱顶位移容许值: H/ 240地震作用下柱顶最大水平位移: H/ 1091< 柱顶位移容许值: H/ 240梁的(恒+活)最大挠跨比: 1/ 424< 梁的容许挠跨比: 1/ 180-----PK11 计算结束-----1.2、 GJ2(3)计算书设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006 年版);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS 102:2002);结果输出---- 总信息 ----结构类型: 门式刚架轻型房屋钢结构设计规范: 按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》计算结构重要性系数: 1.00节点总数: 43柱数: 18梁数: 24支座约束数: 9标准截面总数: 9活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 计算风荷载钢材: Q345梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 不计算基础梁刚度增大系数: 1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.95门式刚架梁平面内的整体稳定性: 不验算钢结构受拉柱容许长细比: 300钢结构受压柱容许长细比: 180钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 180柱顶容许水平位移/柱高: l / 240地震作用计算: 计算水平地震作用- 4 -计算震型数: 3地震烈度: 6.00场地土类别:Ⅲ类附加重量节点数: 0设计地震分组:第一组周期折减系数:0.80地震力计算方法:振型分解法结构阻尼比:0.050按 GB50011-2001 地震效应增大系数 1.000窄行输出全部内容风荷载作用下柱顶最大水平(X 向)位移:节点( 10), 水平位移 dx= 11.218(mm) = H / 1070.地震荷载作用下柱顶最大水平(X 向)位移:节点( 11), 水平位移 dx= 11.203(mm) = H / 1071.梁的(恒+活)最大挠度:梁( 5), 挠跨比 = 1 / 283.风载作用下柱顶最大水平位移: H/ 1070< 柱顶位移容许值: H/ 240地震作用下柱顶最大水平位移: H/ 1071< 柱顶位移容许值: H/ 240梁的(恒+活)最大挠跨比: 1/ 283< 梁的容许挠跨比: 1/ 180-----PK11 计算结束-----1.3、 GJ4 计算书设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006 年版);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS 102:2002);结果输出---- 总信息 ----结构类型: 门式刚架轻型房屋钢结构设计规范: 按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》计算结构重要性系数: 1.00节点总数: 38柱数: 16梁数: 21支座约束数: 8标准截面总数: 10活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 计算风荷载钢材: Q345梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑- 5 -梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 不计算基础梁刚度增大系数: 1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.95门式刚架梁平面内的整体稳定性: 不验算钢结构受拉柱容许长细比: 300钢结构受压柱容许长细比: 180钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 180柱顶容许水平位移/柱高: l / 240地震作用计算: 计算水平地震作用计算震型数: 3地震烈度: 6.00场地土类别:Ⅲ类附加重量节点数: 0设计地震分组:第一组周期折减系数:0.80地震力计算方法:振型分解法结构阻尼比:0.050按 GB50011-2001 地震效应增大系数 1.000窄行输出全部内容风荷载作用下柱顶最大水平(X 向)位移:节点( 12), 水平位移 dx= 15.452(mm) = H / 777.地震荷载作用下柱顶最大水平(X 向)位移:节点( 10), 水平位移 dx= 11.325(mm) = H / 1060.梁的(恒+活)最大挠度:梁( 11), 挠跨比 = 1 / 282.风载作用下柱顶最大水平位移: H/ 777< 柱顶位移容许值: H/ 240地震作用下柱顶最大水平位移: H/ 1060< 柱顶位移容许值: H/ 240梁的(恒+活)最大挠跨比: 1/ 282< 梁的容许挠跨比: 1/ 180-----PK11 计算结束-----1.4、 GJ5 计算书设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006 年版);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS 102:2002);结果输出---- 总信息 ----结构类型: 门式刚架轻型房屋钢结构设计规范: 按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》计算结构重要性系数: 1.00- 6 -节点总数: 38柱数: 16梁数: 21支座约束数: 8标准截面总数: 10活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 计算风荷载钢材: Q345梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 不计算基础梁刚度增大系数: 1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.95门式刚架梁平面内的整体稳定性: 不验算钢结构受拉柱容许长细比: 300钢结构受压柱容许长细比: 180钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 180柱顶容许水平位移/柱高: l / 240地震作用计算: 计算水平地震作用计算震型数: 3地震烈度: 6.00场地土类别:Ⅲ类附加重量节点数: 0设计地震分组:第一组周期折减系数:0.80地震力计算方法:振型分解法结构阻尼比:0.050按 GB50011-2001 地震效应增大系数 1.000窄行输出全部内容风荷载作用下柱顶最大水平(X 向)位移:节点( 12), 水平位移 dx= 8.435(mm) = H / 1423.地震荷载作用下柱顶最大水平(X 向)位移:节点( 10), 水平位移 dx= 11.151(mm) = H / 1076.梁的(恒+活)最大挠度:梁( 11), 挠跨比 = 1 / 422.风载作用下柱顶最大水平位移: H/ 1423< 柱顶位移容许值: H/ 240地震作用下柱顶最大水平位移: H/ 1076< 柱顶位移容许值: H/ 240梁的(恒+活)最大挠跨比: 1/ 422< 梁的容许挠跨比: 1/ 180-----PK11 计算结束------ 7 -2、檩条计算书2.1、冷弯薄壁型钢檩条设计计算书 1===== 设计依据 ======建筑结构荷载规范(GB 50009--2001)(2006 年版)冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)===== 设计数据 ======屋面坡度(度): 2.862檩条跨度 (m): 6.000檩条间距 (m): 1.500设计规范: 冷弯薄壁型钢规范 GB50018-2002檩条形式: 卷边槽形冷弯型钢 C200X70X20X2.0钢材钢号:Q235 钢拉条设置: 设置一道拉条拉条作用: 约束檩条上、下翼缘净截面系数: 1.000压型钢板屋面,挠度限值为 1/200屋面板能阻止檩条侧向失稳构造不能保证风吸力作用下翼缘受压的稳定性建筑类型: 封闭式建筑分区: 边缘带基本风压: 0.450风荷载高度变化系数: 1.140风荷载体型系数: -1.470风荷载标准值 (kN/m2): -0.754屋面自重标准值(kN/m2): 0.250活 荷载标准值(kN/m2): 0.500雪 荷载标准值(kN/m2): 0.300积灰荷载标准值(kN/m2): 0.000检修荷载标准值 (kN): 1.000===== 截面及材料特性 ======檩条形式: 卷边槽形冷弯型钢 C200X70X20X2.0b = 70.000 h = 200.000 c = 20.000 t = 2.000A = 0.7270E-03 Ix = 0.4400E-05 Iy = 0.4671E-06It = 0.9690E-09 Iw = 0.3672E-08Wx1 = 0.4400E-04 Wx2 = 0.4400E-04 Wy1 = 0.2332E-04 Wy2 = 0.9350E-05钢材钢号:Q235 钢屈服强度 fy= 235.000强度设计值 f= 205.000考虑冷弯效应强度 f'= 215.106===== 截面验算 ======1.2 恒载+1.4(活载+0.9 积灰)组合 弯矩设计值(kN.m): Mx = 7.049- 8 -弯矩设计值(kN.m): My = 0.088有效截面计算结果:Ae = 0.6608E-03 Iex = 0.3936E-05 Iey = 0.4509E-06Wex1 = 0.3654E-04 Wex2 = 0.3654E-04 Wex3 = 0.4266E-04 Wex4 = 0.4266E-04Wey1 = 0.2196E-04 Wey2 = 0.9115E-05 Wey3 = 0.2196E-04 Wey4 = 0.9115E-05截面强度(N/mm2) : σmax = 196.958 <= 205.0001.0 恒载+1.4 风载(吸力)组合弯矩设计值(kN.m) : Mxw = -5.184弯矩设计值(kN.m) : Myw = 0.024有效截面计算结果:Ae = 0.6911E-03 θe = 0.0000E+00 Iex = 0.4135E-05 Iey = 0.4596E-06Wex1 = 0.4318E-04 Wex2 = 0.4318E-04 Wex3 = 0.3967E-04 Wex4 = 0.3967E-04Wey1 = 0.2279E-04 Wey2 = 0.9223E-05 Wey3 = 0.2279E-04 Wey4 = 0.9223E-05截面强度(N/mm2) : σmaxw = 131.743 <= 205.000整体稳定系数 : φb = 0.906檩条的稳定性(N/mm2): fstabw = 145.279 <= 205.000荷载标准值作用下,挠度计算垂直于屋面的挠度(mm) : v = 21.978 <= 30.000===== 计算满足 ======檩条能够承受的最大轴力设计值为(KN): N= 0.000===== 计算结束 ======2.2、冷弯薄壁型钢檩条设计计算书 2===== 设计依据 ======建筑结构荷载规范(GB 50009--2001)冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)===== 设计数据 ======屋面坡度(度): 2.863檩条跨度 (m): 6.500檩条间距 (m): 1.500设计规范: 冷弯薄壁型钢规范 GB50018-2002檩条形式: 卷边槽形冷弯型钢 C200X70X20X2.5钢材钢号:Q235 钢拉条设置: 设置一道拉条拉条作用: 约束檩条上、下翼缘净截面系数: 1.000压型钢板屋面,挠度限值为 1/200屋面板能阻止檩条侧向失稳构造不能保证风吸力作用下翼缘受压的稳定性建筑类型: 封闭式建筑分区: 边缘带- 9 -基本风压: 0.450风荷载高度变化系数: 1.140风荷载体型系数: -1.420风荷载标准值 (kN/m2): -0.728屋面自重标准值(kN/m2): 0.250活 荷载标准值(kN/m2): 0.500雪 荷载标准值(kN/m2): 0.300积灰荷载标准值(kN/m2): 0.000检修荷载标准值 (kN): 1.000===== 截面及材料特性 ======檩条形式: 卷边槽形冷弯型钢 C200X70X20X2.5b = 70.000 h = 200.000 c = 20.000 t = 2.500A = 0.8980E-03 Ix = 0.5382E-05 Iy = 0.5627E-06It = 0.1871E-08 Iw = 0.4376E-08Wx1 = 0.5382E-04 Wx2 = 0.5382E-04 Wy1 = 0.2818E-04 Wy2 = 0.1125E-04钢材钢号:Q235 钢屈服强度 fy= 235.000强度设计值 f= 205.000考虑冷弯效应强度 f'= 217.784===== 截面验算 ======1.2 恒载+1.4(活载+0.9 积灰)组合 弯矩设计值(kN.m): Mx = 8.358弯矩设计值(kN.m): My = 0.104有效截面计算结果:Ae = 0.8648E-03 Iex = 0.5132E-05 Iey = 0.5564E-06Wex1 = 0.4973E-04 Wex2 = 0.4973E-04 Wex3 = 0.5301E-04 Wex4 = 0.5301E-04Wey1 = 0.2772E-04 Wey2 = 0.1115E-04 Wey3 = 0.2772E-04 Wey4 = 0.1115E-04截面强度(N/mm2) : σmax = 171.845 <= 205.0001.0 恒载+1.4 风载(吸力)组合弯矩设计值(kN.m) : Mxw = -5.729弯矩设计值(kN.m) : Myw = 0.029有效截面计算结果:全截面有效。截面强度(N/mm2) : σmaxw = 109.064 <= 217.784整体稳定系数 : φb = 0.877檩条的稳定性(N/mm2): fstabw = 124.058 <= 205.000荷载标准值作用下,挠度计算 垂直于屋面的挠度(mm) : v = 25.031 <= 32.500===== 计算满足 ======檩条能够承受的最大轴力设计值为(KN): N= 17.000===== 计算结束 ======- 10 -3、抗风柱设计计算书----- 设计信息 -----钢材等级:Q235柱距(m):5.500柱高(m):12.500柱截面:焊接组合 H 形截面:H*B1*B2*Tw*T1*T2=400*250*250*6*10*10铰接信息:两端铰接柱平面内计算长度系数:1.000柱平面外计算长度:7.500强度计算净截面系数:1.000设计规范:《钢结构设计规范》容许挠度限值[υ]: l/400 = 31.250 (mm)风载信息:基本风压 W0(kN/m2):0.450风压力体形系数 μs1:1.000风吸力体形系数 μs2:-1.000风压高度变化系数 μz:1.140柱顶恒载(kN):0.000柱顶活载(kN):0.000墙板自承重风载作用起始高度 y0(m):0.000----- 设计依据 -----1、 《建筑结构荷载规范》 (GB 50009-2001)(2006 年版)2、 《钢结构设计规范》 (GB 50017-2003)----- 抗风柱设计 -----1、截面特性计算A =7.2800e-003; Xc =1.2500e-001; Yc =2.0000e-001;Ix =2.1760e-004; Iy =2.6049e-005;ix =1.7289e-001; iy =5.9817e-002;W1x=1.0880e-003; W2x=1.0880e-003;W1y=2.0839e-004; W2y=2.0839e-004;2、风载计算抗风柱上风压力作用均布风载标准值(kN/m): 2.821抗风柱上风吸力作用均布风载标准值(kN/m): -2.8213、柱上各断面内力计算结果△ 组合号 1:1.35 恒+0.7*1.4 活断面号 : 1 2 3 4 5 6 7
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