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可调速钢筋弯曲机的设计(论文 DWG图纸).rar

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    编号:20180802233203592    类型:共享资源    大小:578.33KB    格式:RAR    上传时间:2018-08-02
      
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    调速 钢筋 弯曲 设计 论文 DWG 图纸
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    无锡职业技术学院毕业设计说明书 1第一章 引言我国工程建筑机械行业近几年之所以能得到快速发展,一方面通过引进国外先进技术提升自身产品档次和国内劳动力成本低廉是一个原因,另一方面国家连续多年实施的积极的财政政策更是促使行业增长的根本动因。受国家连续多年实施的积极财政政策的刺激,包括西部大开发、西气东输、西电东送、青藏铁路、房地产开发以及公路(道路) 、城市基础设施建设等一大批依托工程项目的实施,这对于重大建设项目装备行业的工程建筑机械行业来说可谓是难得的机遇,因此整个行业的内需势头旺盛。同时受我国加入WTO 和国家鼓励出口政策的激励,工程建筑机械产品的出口形势也明显好转。我国建筑机械行业运行的基本环境、建筑机械行业运行的基本状况、建筑机械行业创新、建筑机械行业发展的政策环境、国内建筑机械公司与国外建筑机械公司的竞争力比较以及 2004 年我国建筑机械行业发展的前景趋势进行了深入透彻的分析。无锡职业技术学院毕业设计说明书 2第二章 系统性能与参数GW40 型钢筋弯曲机适用于建筑行业弯曲 Φ6—Φ40 钢筋之用。本机工作程序简单,弯曲形状一致,调整简单,操作方便,性能稳定,它能将Q235Φ40 圆钢或 Φ8—Φ32 螺纹钢筋弯曲成工程中所需要的各种形状。弯曲钢筋直径 Φ6-Φ40mm工作盘直径 Φ350mm工作盘转数 7 转/分电动机 Y100L-4-3KW外型尺寸 760×760×685整机重量 4000kg无锡职业技术学院毕业设计说明书 3第三章 系统工作原理及框图3.1 GW-40 弯曲机的工作框图(见图 3.1):图 3.1 工作框图其中减 速 箱由轴 轴承和齿轮组成3.2 GW-40 弯曲机的工作原理图(见图 3.2)3.3 工作原理GW-40 弯曲机的工作机构是一个在垂直轴上旋转的水平工作圆盘,如图所示,把钢筋置于图中虚线位置,支承销轴固定在机床上,中心销轴和压弯销轴装在工作圆盘上,圆盘回转时便将钢筋弯曲。为了弯曲各种直径的钢筋, 在工作盘上有几个孔,用以插压电动机 带 轮 减 速 箱控制设备工作台无锡职业技术学院毕业设计说明书 4弯销轴,也可相应地更换不同直径的中心销轴。 第四章 弯矩计算与电动机选择4.1 工作状态1.钢筋受力情况与计算有关的几何尺寸标记图 1。设钢筋所需弯矩:M t=式中 F 为拨斜柱对钢筋的作用力;F r为 F 的径向分力;a 为 F 与钢筋轴sini0LFr线夹角。 当 Mt 一定,a 越大则拨斜柱及主轴径向负荷越小;a=arcos(L 1/Lo)一定,L o越大。因此,弯曲机的工作盘应加大直径,增大拨斜柱中心到主轴中心距离 L0GW-50 钢筋弯曲机的工作盘设计:直径 Ф400mm,空间距 120mm,L 0=169.7 mm,Ls=235,a=43.8 0 a工 作 盘 ; 2-中 心 柱 套 ; 3拨 料 柱4挡 料 柱 ; 5钢 筋 ; 6插 入 座17.45图 1 钢 筋 受 力 情 况2.钢筋弯曲机所需主轴扭矩及功率按照钢筋弯曲加工规范规定的弯曲半径弯曲钢筋,其弯曲部分的变形量均接近或过材料的额定延伸率,钢筋应力超过屈服极限产生塑性变形。4.2 材料达到屈服极限时的始弯矩1.按 Ф40 螺纹钢筋公称直径计算M0=K1Wσ s式中,M 0为始弯矩,W 为抗弯截面模数,K 1为截面系数,对圆截面 K 无锡职业技术学院毕业设计说明书 51=1.7;对于 25MnSi 螺纹钢筋 M0=373(N/mm 2),则得出始弯矩 M0=3977(N·m)2. 钢筋变形硬化后的终弯矩钢筋在塑性变形阶段出现变形硬化(强化) ,产生变形硬化后的终弯矩:M=(K 1+K0/2Rx)Wσ s式中,K 0为强化系数,K 0=2.1/δ p=2.1/0.14=15, δ p为延伸率,25MnSi 的δ p=14%,R x=R/d0,R 为弯心直径,R=3 d 0, 则得出终弯矩 M=11850(N·m)3. 钢筋弯曲所需距Mt=[(M0+M)/2]/K=8739(N·m)式中,K 为弯曲时的滚动摩擦系数,K=1.05 按上述计算方法同样可以得出 Ф50I 级钢筋(σ b=450 N/mm2)弯矩所需弯矩:M t=8739(N·m),取较大者作为以下计算依据。4. 电动机功率由功率扭矩关系公式 A0=T·n/9550=2.9KW,考虑到部分机械效率 η=0.75,则电动机最大负载功率 A= A0/η=2.9/0.75=3.9(KW) ,电动机选用 Y 系列三相异步电动机,额定功率为=4(KW),额定转速 =1440r/min。e en5. 电动机的控制 (如图 2 所知) 图 2 钢 筋 弯 曲 电 气 图 制 动 刹 车电 机 反 转电 机 正 转无锡职业技术学院毕业设计说明书 6第五章 v 带传动设计5.1 V 带轮的设计计算电动机与齿轮减速器之间用普通 v 带传动,电动机为 Y112M-4,额定功率 P=4KW,转速 =1440 ,减速器输入轴转速 =514 ,输送装置工作时有轻微冲击,每天工1nmir2nmir作 16 个小时1. 设计功率根据工作情况由表 8—1—22 查得工况系数 =1.2, = P=1.2 4=4.8KWAKdPA2. 选定带型根据 =4.8KW 和转速 =1440 ,有图 8—1—2 选定 A 型dP1nmir3. 计算传动比Ì= = =2.821n5404. 小带轮基准直径 1d由表 8—1—12 和表 8—1—14 取小带轮基准直径 =75mm1d5. 大带轮的基准直径 2d大带轮的基准直径 = (1- )i1d取弹性滑动率 =0.02= (1- )=2.8 =205.8mm2di1d )02.(75实际传动比 = =2.85i)(12d从动轮的实际转速 = = =505.262ni85.40minr转速误差 =1.7%1652对于带式输送装置,转速误差在 范围是可以的%6. 带速 无锡职业技术学院毕业设计说明书 7= =5.6210647501ndsm7. 初定轴间距 a0.7( + ) ( + )1d201d20.7(75+205) (75+205)196 560a取 =400mm8. 所需 v 带基准长度 0dL=2 +0dLa021214)()(add=2 )75()75(42=800+439.6+10.56=1250.16mm查表 8—1—8 选取 mLd12509. 实际轴间距 a=400mm200d10. 小带轮包角 1= -1080123.57ad= 006.= 123811. 单根 v 带的基本额定功率 1p根据 =75mm 和 =1440 由表 8—1—27(c)用内插法得 A 型 v 带的1d1nmir=0.68KWp无锡职业技术学院毕业设计说明书 812. 额定功率的增量 1p根据 和 由表 8—1—27(c)用内插法得 A 型 v 带的min401rn5.2=0.17KWp13. V 带的根数 ZZ= Ldk)(1根据 查表 8—1—23 得 =0.9503.6k根据 =1250mm 查表得 8—1—8 得 =0.93DLZ= = =6.38Ldkp)(1 93.05)7.06.(4取 Z=7 根14. 单根 V 带的预紧力 0F=500( 由表 8—1—24 查得 A 型带 m=0.100F2)15.2mzpkd mkg则 =500( =99.53N0 2).d15. 压轴力 QF= =2 =1372N2sin10Z238.16sin75.9016. 绘制工作图无锡职业技术学院毕业设计说明书 93.27图 带 轮第六章 圆柱齿轮设计6.1 选择材料确定 和 及精度等级limHliF参考表 8—3—24 和表 8—3—25 选择两齿轮材料为:大,小齿轮均为 40Cr,并经调质及表面淬火,齿面硬度为 48-50HRc,精度等级为 6 级。按硬度下限值,由图 8—3—8(d)中的 MQ 级质量指标查得 = =1120Mpa;由图 8—3—9(d)中的 MQlimHliF级质量指标查得 σ FE1=σ FE2=700Mpa, σ Flim1=σ Flim2=350 MPa6.2 按接触强度进行初步设计1. 确定中心距 a(按表 8—3—28 公式进行设计)a>CmAa(μ+1) 321HKT=1mC483无锡职业技术学院毕业设计说明书 10K=1.7 mNT1642.0MPaH8取a175202. 确定模数 m (参考表 8—3—4 推荐表)m=(0.007~0.02)a=1.4~4, 取 m=3mm3. 确定齿数 z ,z12z = = =20.51 取 z =211)(ma)5.(301z =μz =5.5 21=115.5 取 z =1162 24. 计算主要的几何尺寸(按表 8—3—5 进行计算)分度圆的直径 d =m z =3 21=63mm1d =m z =3*116=348mm2齿顶圆直径 d = d +2h =63+2 3=69mm1aad = d +2h =348+2 3=353mm2端面压力角 0基圆直径 d = d cos =63 cos20 =59.15mm1b 0d = d cos =348 cos20 =326.77mm2齿顶圆压力角 =arccos =31.021at1ab0= arccos =22.632at 2abd0端面重合度 = [ z (tg -tg )+ z (tg -tg )]a11at 22at=1.9
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