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桥面净空9 2×0.75公路-Ⅱ级简支装配式全预应力混凝土T梁桥长及分孔3×30m(计算书、CAD图).rar

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    编号:20180915223405105    类型:共享资源    大小:1.00MB    格式:RAR    上传时间:2018-09-15
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    桥面 净空 92 0.75 公路 级简支 装配式 预应力 混凝土 梁桥长 30 计算 CAD
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    前 言一、 选题依据1、 设计目的及设计的主要内容本设计通过自行拟定桥梁形式及断面尺寸,设计下部结构,编制施工方案,使我们全面地掌握桥梁的设计及施工理论,便于将其应用于实践。桥梁的设计是系统性十分强的工作,有了本次设计我们可以对四年来所学的专业知识有一个综合系统的回顾和学习,为今后的实际工作打下良好的基础。根据设计任务书给定的地质资料、设计荷载及桥面净空,拟定本设计为装配式预应力混凝土T 型简支梁桥,其中上部结构采用装配式预应力混凝土 T 梁,共设五片主梁,五道横隔梁。下部结构采用双柱式桥墩,基础采用单牌双柱式钻孔灌注桩基础。上部结构计算内容包括:预应力混凝土 T 梁内力计算;预应力混凝土 T 梁配筋计算;行车道板的内力计算与配筋计算。下部结构计算内容包括:盖梁内力及配筋计算;桥墩墩柱内力及配筋计算;钻孔灌注桩基础内力及配筋计算。2、 设计拟解决的工程实际问题本桥为长白线一级公路 xx 主河道桥。在考虑桥的适用、经济、美观的同时,我们还要着重解决其在工程实际中的问题。实践中,当跨径大于 20m,特别是 30m 以上的跨径,往往采用预应力混凝土结构。由于孔径较大,梁本身恒载重量大,造成施工吊装困难,为减轻 T 梁自重,T 梁采用变腹板由跨中 20cm 至支点 50cm,这样既能减轻自重,又能加大支点处抗剪强度,增加张拉预应力的受力面积,为了减轻 T 梁自重,梁的翼板相对减薄,在保证强度要求下拟采用10cm。本桥跨径较大,为减少施工中的麻烦,特采用装配式结构。使桥梁构件的尺寸和形式趋于标准化,便于预制和施工,并节省大量支架模板和劳动力,缩短工期。3、 设计拟应用的现场资料综述桥位地质情况,从上到下的土层依次为:①亚粘土,②粉细砂层,③亚粘土。4、 设计拟应用的文献综述本设计涉及内容广泛,需应用到材料力学、结构力学、桥梁学、结构设计学及基础工程学等方面的知识。采用是 2004 年颁布的新规范《公路桥涵通用设计规范》 ,严格执行其规定。根据设计荷载等确定桥长、跨径及孔数。根据《桥梁工程》 《公路桥涵设计手册》中的简支梁桥的计算进行行车道板的计算;荷载横向分布计算;主梁内力计算;横隔梁内力计算及挠度、预拱度的计算。根据《结构设计原理》进行主梁、横隔梁、行车道板及墩台与基础的截面尺寸设计及配筋计算。根据《基础工程》及 《公路桥涵设计手册》进行墩台与基础的设计。并根据《桥梁工程》 《基础工程》拟订施工方案。根据《有关桥涵标准图》进行施工图纸设计。知识涉及相对全面,能为以后的工作和学习打下比较扎实的基础。5、 设计相关技术的国内外现状预应力混凝土梁式桥在我国获得了很大的发展。早在 70 年代,我国就建成了跨径达五十多米的预应力混凝土简支梁桥。除了简支梁桥以外,近年来我国还修建了多座现代化大跨径预应力混凝土 T 型刚架桥、连续梁桥和悬臂两梁桥。目前,我国在预应力混凝土 T 型梁桥的施工技术方面达到了世界先进水平。在国外,预应力混凝土梁式桥的研究起步较早,法国著名工程师弗莱西奈经过 20 年研究使预应力混凝土技术付诸实践后,新颖的预应力混凝土梁式桥首先在法国和德国以异乎寻常的速度发展起来。西德最早用全悬臂法建造预应力混凝土桥梁,特别是在 1952 年成功地建成了莱茵河上的沃伦姆斯桥后,这种方法就传播到全世界。近年来,国外对大跨径预应力混凝土桥的结构体系有这样的见解,倾向于采用悬臂浇筑工艺来修建连续梁桥。这种方法在世界发展甚快。二、 研究(设计)思路为获得经济、实用和美观的桥梁设计,设计者需要运用丰富的桥梁建筑理论和实践知识,进行深入细致的分析研究工作。本设计采用预应力混凝土 T 型简支梁桥。简支梁桥是使用广泛、构造简单的梁式桥。简支梁属静定结构,且相邻桥孔各自单独受力,故易设计成各种标准跨径的装配式构件。鉴于多孔简支梁桥各跨的构造和尺寸划一,从而就能简化施工管理工作,并降低施工费用。跨径大于 20 米的简支梁桥,均采用预应力混凝土梁桥。它比普通钢筋混凝土梁桥一般可节省钢材 30%,跨径越大节省越多。其刚度比普通钢筋混凝土桥要大,因此建筑高度可显著减少,使大跨径桥梁轻柔美观。由于能消除裂缝,扩大了对多种桥型的适应性,并提高了结构的耐久性。 本设计采用装配式梁桥,其优点是:桥梁构件的尺寸和形式趋于标准化,便于预制和施工,节省大量支架模板和劳动力,缩短工期。根据水文、地质等情况确定桥墩采用单排双柱式桥墩,基础采用钻孔灌注桩。三、 研究(设计)内容本设计为装配式预应力混凝土 T 型简支梁桥,其中上部结构采用装配式预应力混凝土 T 梁,共设五片主梁,五道横隔梁。下部结构采用双柱式桥墩,基础采用单牌双柱式钻孔灌注桩基础。上部结构计算内容包括: 1.预应力混凝土箱梁内力计算:(1)恒载内力计算(2)活载内力计算;(3)内力组合;(3)预应力混凝土梁配筋计算(4)主梁截面几何计算;(5)承载能力极限状态验算(6)预应力损失计算(7)正常使用极限状态验算(8)持久状况验算(9)短暂状态应力验算 2. 行车道板的内力计算与配筋;3.横隔梁的内力计算及配筋;4.支座的设计计算。下部结构计算内容包括:1.盖梁的内力计算:(1)自重及内力计算(2)活载计算:对称布置采用杠杆法,非对称布置时采用偏心受压法(3)盖梁配筋计算;2.墩柱的内力计算:(1)荷载计算(2)双柱反力横向分布计算(3)截面配筋及应力计算;3.钻孔灌注桩基础的内力及配筋计算:(1)荷载计算(2)作用于桩顶的外力(3)桩长计算(4)桩顶位移及桩身强度验算。第 一 部 分xx 主河道桥设计总说明一、 设计条件1、建桥位置:该桥为长白线一级公路 xx 主河道桥,桥中心桩号为 K30+867。具体见平面图。2、设计技术指标:1)桥面净空:净 9+2×0.75m2)荷载等级:公路-Ⅱ级3.设计原则:经济、适用、安全、美观的原则二、桥梁概况:该桥的中心里程桩号为 K30+867,布置 1 个勘探孔,总进尺 43.38 米。共取岩样 6 组,标准贯入试验 7 次。三、调查情况该桥位于河道较直,有支流。桥位处河床断面为单式断面。河底较平整。河道水流流速较快,水流通畅。该区土壤为有枯枝落叶的原始森林土。四、场地工程地质情况:1、地形地貌:拟建 xx 桥,勘察桩桩位最高点标高为 141.4 米,最低点标高为 98.02 米,高差43.38 米。2、场地地层结构及岩土物理力学性质该桥在勘察深度范围内揭露的地层按其物理力学性质等自上而下分为六层:①亚粘土:黑色,湿,可塑,容许承载力[ ]=150Kpa。②淤泥质亚粘土:灰黑色,软塑,湿,容许承载力为[δ]=100KPa。③粉细砂层:灰色,湿,稍松,容许承载力为[δ]=120KPa。④粉细砂层:灰色,湿,中密,局部,夹粘土,容许承载力为[δ]=200KPa。⑤亚粘土:灰黑色,湿,可塑,局部夹砂层,容许承载力为[δ]=200KPa。⑥亚粘土:灰黑色,干,硬,容许承载力为[δ]=350~400KPa。五、场地水文地质条件:该桥中心为河谷,地表水主要接受大气降水补给,该处地下水为孔隙潜水,埋藏在砂层中,根据区域资料,地下水对混凝土及钢筋均无侵蚀性.六、其他条件1.本工程地处长白山地区,构造运动较强烈,地震基本烈度为Ⅶ度区。根据部颁《公路工程抗震设计规范》的要求,本工程采用简易设防。2)气象资料:位于中东北西部润干季冻区,属于温和半干旱区气候,年平均气温 4.30C,年平均降水量为 413.8 毫米,年平均蒸发量 1716 毫米。场地标准冻结深度为 1.60 米。七、桥梁设计标准跨径:29.96 米。计算跨径:28.92 米上部结构:钢筋混凝土简支 T 梁 (T 梁高 2.1m,主梁间距 2.0m,全预应力钢筋混凝土配筋)下部结构:双柱式桥墩(墩柱高 2.9m),钻孔灌注桩基础(桩身高 38.0m)1 设计题目xx 主河道桥(桥面净空 9+2×0.75;公路-Ⅱ级)施工图设计。上部结构采用简支装配式全预应力混凝土 T 梁,下部结构采用双柱式桥墩,钻孔灌注桩基础。2 桥长及分孔3×30m3 桥宽及桥面横坡3.1 桥宽:0.50+净—9+0.75m3.2 横坡:1.5%4 桥面铺装4.1 沥青混凝土面层 8cm4.2 混凝土垫层平均厚度 16cm5 荷载等级公路—Ⅱ级6 材料6.1 预应力钢筋预应力钢筋采用 7фj15.2 钢绞线,抗拉强度标准值 fPK=1860Mpa6.2 非预应力钢筋采用 HRB335 钢筋6.3 主梁采用 C50 混凝土, ,墩台采用 C30 混凝土7 提交的成果7.1 上部结构设计计算书及桥墩设计计算书一份7.2 图纸1) 预应力 T 梁一般构造图(一)2) 预应力 T 梁一般构造图(二)3) T 梁预应力钢束纵向布置图4) T 梁预应力钢束平面布置图5) 桥型图6) 预应力 T 梁主梁钢筋构造图(一)7) 预应力 T 梁主梁钢筋构造图(二)8) 预应力 T 梁主梁钢筋构造图(三)9) 盖梁钢筋图10) 桥墩桩柱配筋图11) 横隔板钢筋图8 设计原则:经济、适用、安全、美观的原则9 时间安排2007 年 4 月 23 日至 6 月 22 日,共九周。 前六周进行设计的计算及绘图(2007.4.23~5.29) ;第七、八周编制施工组织,设计说明及专业文献翻译(2007.5.29~6.17) ;第九周进行设计资料的整理、打印(2007.6.17~6.22)。八、设计说明书本设计为长白线一级公路 xx 主河道桥设计,初步设计为预应力混凝土简支 T 型梁桥。全桥3 跨,跨径 30 米。下部结构采用单排双柱式桥墩,钻孔灌注桩基础。1 设计规范1) 《桥涵设计手册》 人民教育出版社2) 《公路桥涵设计通用规范》 (JTG D60—2004)3) 《混凝土结构设计原理》 (GB 50010——2002)4) 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 (JTG D62—2004)5) 《公路工程技术标准》 (JTG 001—2004)2 技术标准1) 设计荷载:公路-Ⅱ级2) 桥面净空:净 9+2×0.75m3) 桥面横坡:1.5%双向横坡3 跨径、T 梁结构1) 跨径:90 米(采用并列分离双幅布置)2) T 梁结构:T 梁为后张法预应力混凝土刚接 T 梁,T 梁间设置中横隔板和端横隔板,T 梁高2.1 米,T 梁间距离 2.0 米,预制宽度 1.6 米,横段布置五片梁。为减轻 T 梁自重并增大梁端的抗剪能力,有利于梁端的局部受压,T 梁作为变截面梁。为了 T 梁剪力能顺利传递,在腹板和顶板相接处作为承托以增加主梁抗剪。4 主要材料4.1 混凝土:1) 预制 T 梁、横隔板混凝土标号为 50 号2) 桥面整体性混凝土标号为 40 号4.2 钢筋1) 预应力钢筋采用 7ф j15.2 低松弛钢绞线,公称面积为 139mm2,抗拉强度标准值为 fPK=1860Mpa ,应符合 ASTM A416—90a 规范2) 非预应力钢筋采用 HRB400 钢筋,应符合 GB1499—79 规定4.3 钢板结构所用钢板为 16Mn 钢板,应符合 GB700—79 和 GB1591—79 规定4.4 锚具本设计采用 OVM15—6 型锚具,应符合 GB699—65 规定5 设计要点5.1 本设计主要采用手工计算。上部为装配式全预应力钢筋混凝土简支 T 梁。5.2 为降低主梁高度,减少预应力引起的上拱度,后张法预应力混凝土 T 梁在设计荷载下按全预应力混凝土构件设计,主梁配筋采用预应力筋。5.3 为减轻主梁安装重量,加强桥梁整体性,在预制 T 梁上设 16cm 的现浇整体化混凝土,运营状态下主梁按预制 T 梁和现浇整体化混凝土共同受力计算,现浇整体化混凝土中设置的钢筋网在运营状态下参与桥梁横向受力。5.4 在 8cm 的沥青混凝土桥面铺装和整体化混凝土之间设沥青防水层,每平方米洒0.52kg 防水沥青,桥面沥青混凝土和沥青防水层中掺入 4‰(按沥青重量比)的 AST—31 沥青抗剥剂。5.5 每束钢丝都采用两端同时张拉,使主梁预加力均匀,锚具采用 OVM15—6 型锚具,锚具变形钢筋回缩按 3mm 计。预制件在张拉钢绞线时混凝土的强度应达到 85%以上方可张拉。5.6 设计中预应力钢筋孔道按预埋金属波纹管孔道考虑,孔道直径为 85cm。5.7 张拉控制应力 =1395Mpa,张拉控制力为 4072.01KN,其均为锚下预应力钢con筋应力,未包括锚口损失。5.8 预应力钢筋的松弛损失按采用超张拉工艺计算,施工时采用超张拉 105%并控制张拉和伸长量。5.9 桥面横坡由梁底三角楔块形成,采用板式橡胶支座。5.10 一片主梁下有二个支座,支座采用板式橡胶支座,安装时应保证二个支座同时受力,避免主梁产生附加扭曲。下部结构5.11 采用双柱式桥墩,钻孔灌注桩基础,所有墩的桩基均嵌入干、硬的亚粘土层中,以确保持力层有足够的承载力,从而保证基础的稳定。第 二 部 分xx 主河道桥设计计算书1 上部结构1.1 设计资料及构造布置1.1.1 设计资料标准跨径: 采用装配式预应力混凝土简支 T 梁,单孔跨径 30 米。主 梁 长: 伸缩缝采用 4 厘米,预制梁长 29.96 米。计算跨径: 取相邻支座中心间距 28.92 米。桥面净空: 净—9+2×0.75m荷载等级: 公路-Ⅱ级,人群荷载 2.25 KN/m。构造布置1.1.2 梁间距主梁间距 2.0m,共布置 5 片主梁,主梁宽均 1.60m,留湿接缝 0.40m,能加强横向整体性。1.1.3 梁高 预应力混凝土简支梁的主梁高度与其跨径之比通常在 1/15—1/25 之间,标准设计中,高跨比约在 1/18—1/19,当建筑高度不受限制时,增大梁高是比较经济的方案。本设计采用2.10m 梁高。1.1.4 横隔梁间距为了增强主梁间的横向连接刚度,除设端横隔梁外,还设中横隔梁,本设计在跨中和两个四分点及梁端共设置五道横隔梁,间距 7.23 m,横隔梁采用开洞形式,高度 1.85m,厚度0.16m。1.1.5 细部尺寸T 梁翼板的厚度主要取决于桥面板系承受车轮局部荷载的要求,还应该考虑能否满足主梁受弯时翼板受压的要求,拟定翼板厚度 10cm,根部加厚的 12cm,以抵抗翼缘根部较大的弯矩。为使工板和腹板连接和顺,在截面转折处设置倒角,以减少局部应力和便于施工脱模。T 梁腹板厚度取 20 cm。马蹄尺寸根据实践应用,马蹄面积占截面总面积的 10%~20%较为理想。根据《公路桥涵设计规范》规定,初拟马蹄宽度 50cm,高度为 30cm,马蹄与腹板连接处做成斜 45º 的折线钝角,以减少局部应力。1.1.6 横截面沿跨长的变化主梁采用等高度形式,横截面 T 梁翼板厚度沿跨长不变,马蹄部分为配合钢束弯起从四分点开始逐渐向支点抬高,梁端部区段由于锚头集中力的作用而引起较大的局部应力,也因布置锚具的需要,在距梁端一倍范围内(210cm)将腹板加厚到与马蹄同宽,变化点截面到支点距离为 185cm,中间设置一节长为 30cm 的腹板加厚过度段。1.1.7 桥面铺装桥面铺装底层为16cm厚的现浇整体化防水混凝土,面层为8cm厚的沥青混凝土。1.1.8 桥梁横断面:如图所示8沥 青 铺 装 层16现 浇 桥 面 板图 - 主 梁 横 断 面 简 图 (其中跨中截面和支点截面如下: 图 1-2 跨 中 断 面 (图 1-3 支 点 断 面 (横隔梁设置及尺寸如下图所示: 跨径中线( 图 1-4内 梁 半 立 面 图1.2 行车道板计算1.2.1 恒载及活载内力计算1.2.1.1 每延米板上的恒载沥青混凝土面层:g 1:0.08×23×1.0=1.84KN/m水泥混凝土垫层:g 2:0.16×24×1.0=3.84 KN/mT 梁翼板自重 : g 3= KN/m40.125.0合计:g=∑g i=1.84+3.84+4.0=6.68KN/m1.2.1.2 每米宽板条的恒载内力确定板的计算跨径 LL0=1.8m b=0.2mt= m16.02.L0+t=1.8+0.16=1.96m < L 0+b=1.8+0.2=2.0m取 L=1.96m每延米宽板条的横载内力:Mog= gl02= ×6.68×1.82=2.71KN·m18Qog= gl02= ×6.68×1.82=6.01KN 1.2.1.3 荷载产生的内力a1=a2+2H=0.20+2×0.24=0.68mb1=b2+2H=0.60+2×0.24=1.08m 荷载有效分布宽度:荷载在跨径中间 a=a1+ =0.68+ =1.33m > =1.31 m 3l96.196.132l则: a=1.33m =0.45× =0.45× =0.002654.195.0bhsmintdsf1.65280满足最小配筋率的要求。受压区高度 x= = m ≤ ξ bh0=0.56×119=104.72mmsdcfAb91.804.52则截面所能承受的弯矩组合设计值为:Mdu= )/(0xhfcd=18.4×1000×8.91×(122-8.91/2)=19.271KN·m > γ 0Md=19.27 KN·m该构件正截面承载力满足要求。1.3 主梁内力计算1.3.1 截面几何特性的计算将主梁跨中截面划分为五个规则图形的小单元,列表如下:跨中截面几何特性表 表 1-1分块面积Ai(cm2)分块面积形心距上缘静矩 Yi(cm)分块面积对上缘的静矩 Si=Ai×Yi分块面积自身的惯性矩(cm4)iIDi=Ys-Yi(cm) 分块面积对截面形心的 惯性矩Ix=Ai×Di xiI (cm4)分块名称⑴ ⑵ ⑶=⑴×⑵ ⑷ ⑸ ⑹=⑴×⑸ 2⑺=⑷+⑹翼板 1600 5 8000 13333 71.01 8067872 8081205上承托 840 14 11760 6720 62.01 3230002 3236722腹板 3400 95 223000 8188333 -18.99 1226108 9414441下三角 225 176.667 39750 2812 -100.657 2279662 2282474马蹄 1500 195 292500 112500 -118.99 21237930 21350430Σ 7565 -- 575010 =44365272I注:y s= = cm SiA01.765检验截面效率指标 ρ上核心矩:K s= cm7.43)01.62(7543xiyI下核心矩:K x= cm15.70.675432siyAI截面效率指标:ρ= = >0.5xKh46.根据设计经验,一般截面效率指标取 ρ=0.45~0.55,且较大者亦较经济。上述计算结果表明,初拟的主梁跨中截面是合理的。1.3.2 主梁恒载内力计算1.3.2.1 恒载集度沥青混凝土铺状容重 3/2mKN水泥混凝土铺装容重 4主梁容重 3/5结构自重集度计算表 表 1-2主 梁 [0.5×0.3+0.15×0.15+0.2×0.17+0.12×(1.6-0.2)+1.6×0.1]1g×25=13.36 KN/m边主梁的横隔梁=[(0.19×0.2+0.2×0.64+0.44×1.25+0.2×0.2+0.3×0.89-20.15×0.1× )×5×25]/28.92=2.02 KN/m21中主梁的横隔梁 =2×2.02=4.04 KN/m2g桥面铺装 = KN/m3 61.75496.0398.0边主梁 = =0.14 KN/m42.1湿接缝 中主梁 =0.14×2=0.28 KN/mg栏杆和人行道 = =2.05 KN/m5)6.3.(主梁恒载内力 表 1-3荷 载主 梁 一期恒载 g1 二期恒载 g2 三期恒载 g 总和 g(KN/m)边主梁 15.38 1.0 9.66 26.04中主梁 17.4 2.0 7.61 27.01注:一期恒载:预制主梁(包括横隔梁)的自重二期恒载:桥面板湿接缝折成线荷载三期恒载:栏杆、人行道、桥面铺装恒载内力计算 表 1-4弯矩 Mx (KN·m) 剪力 Qx (KN)项目 支点 变截面 L/4 跨中 支点 变截面 L/4 跨中距支点截面的距离 x(m) 0.00 1.58 7.23 14.46 0.00 1.58 7.23 14.46边主梁0.00 332.19 1205.94 1607.91 22.39 198.09 11.2 0.00一期恒载g1(KN/m) 中主梁0.00 375.82 1364.32 1819.1 251.61 224.12 125.8 0.00边主梁0.00 24.62 89.39 119.18 16.48 14.68 8.24 0.00二期恒载g2(KN/m) 中主梁0.00 49.24 178.77 238.36 32.97 29.37 16.48 0.00边主梁0.00 208.64 757.43 1009.91 139.68 124.42 69.84 0.00三期恒载g3(KN/m) 中主梁0.00 164.37 596.7 795.59 110.04 98.02 55.02 0.00边主梁0.00 565.43 2052.76 2737.01 378.56 337.2 189.28 0.00g=g1+g2+g3(KN/m) 中主梁0.00 589.40 2139.79 2853.05 394.61 351.5 197.31 0.001.3.3 主梁活载内力计算1.3.3.1 荷载横向分布系数计算⑴对主梁端部:采用杠杆法(支点截面)1 号梁:公路-Ⅱ级: 5.021.qom人群 荷载: 438.1rom2 号梁公路-Ⅱ级: 725.0215.0qo人群 荷载: rom3 号梁公路-Ⅱ级: 725.02135.0qo人群 荷载: rom 3号 梁1号 梁2号 梁图 1-7 荷 载 横 向 分 布 影 响 线 (⑵跨中截面桥梁跨宽比 >25.2.1098bl采用修正偏心压力法计算主梁抗扭惯性矩 IT对 T 梁:I T= 31milcbt其中 b i,ti—相应为单个矩形截面的宽度和厚度ci—矩形截面抗扭刚度系数m—梁截面划分成单个矩形截面的个数对跨中截面翼板的换算厚度:t i=(10+22)/2=16cm马蹄部分的换算厚度平均为:t 2=(30+45)/2=37.5cm梁 肋 的 换 算 高 度 为 :t 3=210-16-37.5=156.5cm故 ax= =63.45cm5.37)205(106)10( 2/.//)26( 主梁抗弯惯性矩: 232 323 )/5.74.6(5.37)05(.7)205(1)4.6/210( 0101/4.  I=47786.67+6887333.6+15435000+7250890.5+131835.9375+2247851.25=0.32m4主梁抗扭惯性矩:绘出 IT计算图式如表: 表1-5分块名称 bi (cm) ti (cm) ti / bi ciIT=3410icbtm翼板 160 16 0.1 1/3 2.18453腹板 156.5 20 0.1278 1/3 4.17333马蹄 50 37.5 0.75 0.18 4.74609Σ 11.10395计算抗扭修正系数 β本桥横向主梁间距相同,并将主梁近似看成等截面则 21/TNGILBEε—与主梁片数 n 有关的系数 n=5 时,ε=1.042 按«桥规»第 2.1.3 条,取 G=0.43EN8945.0).12(32.0954.2.11按修正刚性横隔梁法计算横向影响线竖标值:2iijln2 222543125140)()0)(maaii号 梁号 梁号 梁图 1-8对于一号边梁考虑抗扭修正后的横向影响线数标值为:η 11= =0.56 40895.12η 15= =-0.16.2设荷载横向分布影响线零点至 1 号梁位的距离为 X则 16.045.xx解得 x=6.22∴ 解得 =0.39828..6q2q同理: =0.28 =0.12 =0.002 =0.6434q5qr荷载横向分布系数:公路-Ⅱ级: 6.021..01.8.039.56.02 qcm人群 荷载: 4.rc对于二号梁考虑抗扭修正后的横向影响线数标值为:η 21= 38.042895.01η 25= 设荷载横向分布影响线零点至 1 号梁位的距离为 x则 02.38.xx解得 =7.6荷载横向分布系数:公路-Ⅱ级: 498.0215..08.37.2qcm人群 荷载: 4.0rc对于三号梁考虑抗扭修正后的横向影响线数标值为:η 31=1/5+0=0.2η 35=1/5-0=0.2荷载横向分布系数:公路-Ⅱ级: 4.02qcm人群 荷载: .rc横向分布系数汇总 表 1-61 号梁 2 号梁 3 号梁荷载类别 omcomcomc公路-Ⅱ级 0.55 0.6 0.725 0.498 0.725 0.4人群 荷载 1.438 0.64 0.0 0.42 0.0 0.21.3.3.2 计算活载内力1.3.3.2.1 公路-Ⅱ级均布荷载标准值 =0.75×10.5=7.875 KN/mkq人群荷载为 =2.25 KN/mrq计算弯矩时集中荷载标准值 =231.4 KNkp计算剪力效应时集中荷载标准值 =1.2×231.4=277.68KN均布荷载和内力影响线面积 表 1-7类型截面公路-Ⅱ级均布荷载(KN/m)人群荷载(KN)影响线面积( 或 )m2 影响线图式0Q7.875 2.25 Ω= m46.19.821变 截 面M7.875 2.25Ω= .2..375m2变 截 面Q7.875 2.25 Ω= m9.1.83474/l7.875 2.25 Ω= m.62124/l7.875 2.25 Ω= m13.89.432/lM7.875 2.25 Ω= m50212/lQ7.875 2.25 Ω= m6..1.3.4 荷载内力计算采用影响线直接加载求活载内力公式为: iiypms)1(式中 s —所求截面弯矩或简力 1+μ—汽车荷载的冲击系数ξ—多车道桥涵的汽车荷载折减系数—沿桥跨纵向与荷载位置对应的横向分布系数i—车辆荷载轴重ip—沿桥跨纵向与荷载位置对应的内力影响线坐标值iy1.3.4.1 计算惯性矩: 54321IIIc 
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