• / 27
  • 下载费用:10 金币  

沉箱出运施工组织设计.doc

关 键 词:
沉箱 施工组织设计
资源描述:
厦门海沧沉箱 18#~19#泊位 A 型沉箱大型沉箱出运施工组织设计审批单位: 编制单位:单位主管: 单位主管:技术负责人: 技术负责人:审核者: 编制人:批准日期: 编制日期:1. 工程概况1.1 工程基本情况厦门海沧港区 18#~19#泊位工程是沉箱岸壁重力式结构,沉箱均为同一重量 2832t。 ,现计划在漳州预制厂预制,采用气囊出运上浮船坞,再安排拖运到厦门海沧 18#~19#泊位施工现场进行安装。本方案重点是对该工程沉箱预制完成后的出运、上船、等工艺进行了较为详细的介绍。1.2 沉箱基本资料本工程沉箱 A 型合计 44 件:A 型沉箱尺寸:长×宽×高=18.13m×16.95m×20m。 单件重量 2832t.数量: 共 44 件 2. 沉箱陆上出运施工工艺2.1 基本概况:本施工组织方案是为厦门海沧港区 18#~19#泊位沉箱出运方案,该工程大型预制沉箱共有 44 件,全部为 A 型沉箱,重达 2832t。根据本工程沉箱的外形尺寸、重量的特点,拟采用我局已成熟的气囊出运工艺进行横移、纵移和上船的操作。横移、纵移路线满足要求,平移小车通道进行改造,即暂时性回填砂并振冲密实,以满足沉箱由底模上直接采用气囊横移至纵移通道,再直接纵移至出运码头前沿。采用超高压气囊进行长距离移运 2832t 级大型构件,我厂为确保出运成功,结合预制厂前期出运大型沉箱的实际情况,依据起重设备的性能及现场作业条件,制定出本方案。2.2 施工总平面布置说明2.2.1 场地平整及现场条件本工程沉箱预制及出运设在漳州开发区预制厂内,面积约 10000m2,其中约3200m2的下挖式预制作业线,专用于沉箱预制。该作业线中部设一条宽度为 24米的纵向出运通道,纵深大约为 380m,两边分别为 1 号线预制区和 2 号线预制区,其底标高为+7.0m,出运码头前沿标高为+6.0m,码头前沿向内有 90 米长、斜率为 1:90 的斜坡段,满足了出运的要求。出运通道基础底层抛填 60cm 手摆块石,块石间缝隙采用 5~40mm 碎石及粗砂级配后填充,用 18t 震动锤夯实,夯实后无下沉及起棱线,表层再用碎石、石粉、水泥搅拌辗压,形成 20cm 厚的稳定层。场地按要求平整密实,平整度达到±2cm,无露石或尖状物,避免剌破气囊。在平路转斜坡交接处设圆角位,以便气囊运行中圆滑过渡。原小车出运通道基础 250 米强夯加固,地基承载力达到 200Kpa;码头前沿,沉箱支垫临时枕木范围 24×16 米场地浇注了 40cm 厚 C35 砼。2.2.2 现场布置1) 依据沉箱规格尺寸及出运要求,下挖式作业线内及码头前沿线分别设置出运沉箱的牵引、溜尾地牛及机具,以满足沉箱横移、纵移及上船等要求。详见附图 2.1:2832t 预制构件平面布置图。2) 考虑前期预制的沉箱因潮汐和船机影响,将无法出运,导致沉箱堆放占用预制场地,或占用施工通道,直接、间接影响了预制的施工进度和效率,暂拟将沉箱停放出运通道,确保预制场地的流畅及正常施工。2.2.3 相关计算(1)地牛受力计算已知:地牛 L =3m,B =3m,H =2.5m,砼 g = 2.4t/m3,最大拉力 T = 79t,安全系数 K = 2卷扬机与地牛钢丝绳夹角为:30° 摩擦力 F =μT =0.5×79t =39.5t(无板栅锚锭摩擦系数 μ= 土 0.5)地牛的稳定性验算: KT 1≤G+F故:2×79×sin30°≤ G+39.5×cos30°计算得出:G ≥ 44.79t(本方案 G =LBH×g =54t 满足最小值)(2)小车轨道回填砂量已知双轨式轨道 L =150×2 =300m,B =1.2m,H =1.06m则双轨需要回填砂量为 Σ 砂 =300×1.2×1.06 =381.6m32.3 人员及设备配置2.3.1 人员配置计划(表 2-1)2.3.2 主要设备配置本工程所需设备主要为:气囊、卷扬机、钢丝绳、滑轮组、空压机等。 全部机械设备及相关材料明细表如下:(表 2-2)名称 规格 数量单位 用途 备注气囊 φ1m L=16.60m 0.3Mpa 14 条 纵移 需增加 14 条气囊 φ1m L=18m 0.3Mpa 10 条 横移 需增加 10 条卷扬机 12t-800m 6 台 移运沉箱卷扬机 8t-300m 2 台 移运沉箱 松下项目部调配过来卷扬机 1t-100m 1 台 穿气囊,拉工字 钢用 由船机部调 配压制钢丝绳套 φ68mm 6×37 股 50m×8 条 沉箱拉绳压制钢丝绳套 φ68mm 6×37 股 25m×8 沉箱拉绳现有 φ68mm 50m 的钢丝绳取 8 条截一断 30 米工种 每班人数(人) 主 要 工 作安全员 1 负责作业点的警戒线设置,作业过程中的不安全隐患检查,及时向指挥或上级汇报。总指挥 1 负责现场总体指挥工作,确保无误。副指挥 1 协助现场指挥工作,发现问题马上向总指挥汇报。操机手 4 听从指挥指令,按正确信号操作卷扬机。机械工 2 操纵空压机、装载机,检查、保养机械设备。充放气工 4 观察气囊压力表读数,听从指挥进行充、放气操作。杂 工 52 按指挥协助搬运气囊、充放气,拆、垫枕木支撑,更换牵引钢绳,挂解卸扣,清理出运场地等。重新穿插压制钢丝绳套 φ68mm 6×37 股 50m×2 条 沉箱搭接用压制钢丝绳套 φ68mm 6×37 股 20m×4 条 沉箱搭接用压制钢丝绳套 φ68mm 6×37 股 10m×4 条 沉箱搭接用压制钢丝绳套 φ68mm 6×37 股 3m×4 条 地牛与卷扬机 连接用 新购钢丝绳 φ28mm 6×37 股 800m×4 条 12t 卷扬机用 新购钢丝绳扎头 配 28mm 钢丝绳 80 个 钢丝绳连接滑 轮组用卸扣 85t 40 个 牵引配件 ---------滑轮组 80t,4 轮 16 个 配卷扬机 需增加 2 个单滑轮 16t 2 个 配卷扬机 需增 2 个装载机 8t 1 台 配合工作 准备工作及 上驳专用空压机 12 立方 1 台 气囊充气空压机 6 立方 1 台 气囊充气请船机部将此设备在出运期间备好枕木 100×30×20(cm) 一个沉箱 /120 条 临时支垫用根据现场的量不足进行采购黑色气管 见样品 200m/2 条 空压机气管 新购白色气管 见样品 200×4 条 空压机气管 新购麻绳 φ20mm 200m 拉气囊用胶钳 2 把铁丝 10Kg管钳 2 把*气囊嘴 30 配气囊用*生料带 100 配气囊用*三通球阀 50 配气囊用*压力表 100 配气囊用砂轮机 2 台 打磨沉箱边角注:气囊嘴配件(标有“*”号)要有占总数的 30%以上作为备用。2.3.3 卷扬机选型沉箱最重约 2832t,所需水平牵引力需 141.6t,本方案拟用两台 12t 卷扬机,速度为 16-17m/min,配置 80t-4 轮滑轮组,每台卷扬机理论牵引力 F = 81.6t,去除滑轮组自重和钢丝绳摩擦力,每台卷扬机实际牵引力约为 80t,故两台卷扬机总牵引力 F 总 = 160t>141.6t。2.3.4 钢丝绳选型按 2832t 级沉箱出运时,气囊与地面摩擦力计算,沉箱移运时牵引力约为141.6t,横移和纵移配置 4 台 12t 卷扬机,80t、8 倍率滑轮组,选用钢丝绳如下: 表 2-3序号规格 等级 倍率破断拉力(t)最大拉力(t)实际安全系数规范安全系数结论 要求1φ56mm(6×37)1670 1 176.44 79.03 2.23 5 偏低 沉箱拉绳2φ62m(6×37)1670 1 216.45 79.03 2.73 5 偏低 沉箱拉绳3φ68(6×37)1670 1 237.8 79.03 3.01 5 偏低 沉箱拉绳4φ26mm(6×37)1670 8 33.84 9.88 3.43 5 偏低配 12t 卷扬机5φ28mm(6×37)1670 8 39.29 9.88 3.98 5基本符合配 12t 卷扬机注:①钢丝绳的安全系数 = 钢丝绳的破断拉力÷钢丝绳所承受的最大静拉力②牵引钢丝绳最大牵引力=2832×0.05(气囊滚动摩擦系数)÷2=70.8(t)从上表可以看出,沉箱拉绳实际安全系数比规范安全系数偏低,而 12t 卷扬机配置 φ28mm 的钢丝绳通过滑轮组来增加拉力,实际安全系数基本符合规范安全系数。考虑沉箱重达 2832t,外观结构为一边前趾,长度方向比短边的大一米,横移时所产生的冲击荷载却对钢丝绳安全性存在隐患,故在移运过程中注意偏位角度,尽量避免采用单台卷扬机牵引,可减少在移运过程钢丝绳破断的不安全性。综合考虑,本方案卷扬机配用 φ28mm(800m×2 套)钢丝绳,沉箱拉绳采用 φ68mm 钢丝绳,安全系数结果(按经验公式计算)为 3.01。2.3.5 气囊选型由于沉箱横移方向为 18.13m,纵移方向为 16.95m,考虑横移时劳动力投入量的合理控制,沉箱量的庞大(44 个),沉箱实际接触面积,整体安全质量考虑,拟采用单排式 19m 超高压气囊(有效支撑面积 18m)进行横移, (详见下图 2-2及 2-3:横移气囊布置图) 。2.3.6 反拉计算在沉箱上驳过程遇阻碍时,沉箱需要反向拖回出运码头停放。此时,F = Qμ =2832t×0.03 = 84.96t,即牵引力为 84.96t, (码头面为砼结构,气囊的滚动摩擦系数取 0.03) ;此外还存在一个沉箱上坡时的下滑力,因坡度为70:1,下滑力近似 2832/70=40.46t,因此回岸的总牵引力为 125t,小于两台卷扬机总拉力 160 t,在 12t 卷扬机额定牵引力范围内。在砂地上反拉,此时,F = Qμ = 2832t×0.05 = 141.6t,即牵引力为141.6t, (在压实的砂地上,气囊的滚动摩擦系数取 0.05) ;此外还存在一个沉箱上坡时的下滑力,因坡度为 90:1,下滑力近似 2832/90=31.47t,因此回岸的总牵引力为 173t,大于两台卷扬机总拉力 160 t,在 12t 卷扬机额定牵引力范围外。所以,非特别必要的情况下,在出运通道避免沉箱的反拉操作。2.3.7 气囊计算拟用 φ1m L = 19m(有效支撑面积为 18m) φ1m L=17.60m(有效支撑面积 16.60m)出运。已知:G = 2832t,横移采用单排式气囊 L(有效支撑面积)18m,纵移采用单条气囊 L(有效支撑面积)=16.60 m,顶升高度 h = 0.4m,工作气压 P = 0.3Mpa = 0.3 N/mm2得:承载面宽 B =π(D-H)/2 = 3.14(1-0.4)/2 = 0.942m横移承载面积:S1 = BL 0 = 0.942×18 = 16.956m2纵移承载面积:S2 = BL 0 = 0.942×16.60 = 15.637m2F 横移 = S1P = 16.956×106×0.3N/mm2 = 5.09×106N=5.09×103KNF 纵移 = S2P = 15.637×106×0.3N/mm2 =4.69×106N=4.52×103KN气囊总长度:L 横移 = G L0/F 横移 =2832t×9.8KN/t×18m/5.09×103KN= 98.15m得出气囊横移及纵移时气囊压强值:(见下表)
展开阅读全文
1
  金牌文库所有资源均是用户自行上传分享,仅供网友学习交流,未经上传用户书面授权,请勿作他用。
0条评论

还可以输入200字符

暂无评论,赶快抢占沙发吧。

关于本文
本文标题:沉箱出运施工组织设计.doc
链接地址:http://www.gold-doc.com/p-10005.html
关于我们 - 网站声明 - 网站地图 - 资源地图 - 友情链接 - 网站客服客服 - 联系我们
copyright@ 2014-2018 金牌文库网站版权所有
经营许可证编号:浙ICP备15046084号-3
收起
展开